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外装外流非平衡型密封端面比压怎样计算?

一个外装外流非平衡型密封示意图。它受如下几个力:促使密封面闭合的力只有一个弾簧力F,力图使密封面开肩的力有两上,一是介质压力=P(ーG),另个是液膜压力F。=P。(ー)。动环承受的合力等于dt-dk=Kd-d于是外装外流非平衡型密封中端面比压的计算公式为p=P2-(K+入)P1由此可见在外装式密封中,为了保持合适的端面比压当介质压力增大时,必须增大弹簧比压。但是,过大的弹簧比压是不允许的,特别是在设备启动和压力低的情况下运行时,造成端面比压过大。因此,外装式密封不能用于高压,般不超过0.25MPa。即便如此,效果也不太好,外流外装式密封在泵中较少采用,只有在腐蚀介质和搅拌釜的密封中采用。

机械密封的正确使用及安装、检修一、作为密封装置的机械密封，组装在机器上后，其密封点有四个，即（1）、磨擦副端面之间；（2）、动环与轴（或轴套）之间；（3）、静环的密封圈部分（4）法兰与密封箱端面间。（注：轴肩垫或轴头垫一般算作泵的密封点，不计算在内）为了防止这些部位的泄漏，保持运行的稳定，

实际工作中,环和环座的温度是不同的,但差别不大。又由于大多数泵在密封腔周围设有冷却水套,所以介质温度高于1和12,因此用上式计算的过盈值是偏于***的。例如:当环座材料为3Cr13,环材料为YC6,工作温度为300℃时,其过盈值e=(1.5-4.5)x10°×(300-20)d1=1.96×10~d。250℃的热油泵,其环和环座的过盈值应为0.00196d1=0.00196×57.1=0.11mm。从制造厂购进的密封环过盈值仅0.04mm,并且环座材料是1Cr18Ni9,其线膨胀系数比3Crl3大1/3,使用中出现松脱是不可避免的。为了记忆方便,对环是YC6(YG8)环座用3Cr13,使用温度在300℃以下的情形,其过盈值可取(1.8-2.0)×10-341。   

定型模具的设计聚四氟乙烯制品脱模后有一定的回弹变形，因此不能按照60°角制品的实际尺寸制作定型模具的模腔尺寸，而必须制作小于60°（50°角）的定型模具，即每边向内收5°[图9-19（c）]，便可得到60°角的制品。3、模具模腔尺寸的计算模具模腔尺寸与制品的收缩率有关。收缩量以V形圈成品中径D0（图9-20）计算D1=D0+D0K式中：D1——模具模腔中径，mmD0——制品公称中径，mmK——聚四氟乙烯的收缩率。影响聚四氟乙烯收缩率的因素很多，即使同一批材料，若工艺参数不同，通常成型模具的K值取4.5%；定型模具取2%。

常用热装式密封环的环座材料使用温度是多少?根据泵送介质腐蚀性和介质温度(或密封腔温度)的不同采用不同的环座材料。常用的环座材料有1Cr18Ni9、3Cr13钛合金和 Carpenter2。这些材料的线膨胀系数和耐腐蚀性有较大的差别,使用温度也不同。前面分析问题的时候,没有考虑离心力的影响。对于离心泵,转速在2950r/min和直径小时,可忽略离心力的影响;当直径较大时,环座产生的离心力较大,会抵消一部分过盈值,不容忽略。此外,环座材料的弹性模量不同,采用的过盈值也不同,对于弹性模量小的材料(如4142和钛合金等),过盈值可相应大些。我们引用“问答41”中计算过盈值的公式e=da(a2-a1)(-),取c0.002d。有0.002=(a2-a)(t-4)可得高使用温度0.002部,对于3Cr13、1CrI8NT、1C18N12Mo2T和哈氏合金B与C,其弹性模量相近,当它们与YC6和YG8热装时,高使用温度见表2(取to=20℃)。

切削后，必须不断将其移出刀具，以防止切屑缠绕在刀具上。刀尖前面宜有圆弧槽，以便切屑排出。（4）装卡要合理，既要防止工件夹持变形，又不能使工件松动或从卡爪中飞出。车制聚四氟乙烯V形圈的优点在于：制作方便，可随时加工各种规格尺寸的密封件。但用料浪费，生产效率低，大批量生产宜用模压成形。标准型聚四氟乙烯V形圈如图9-16所示。1、车削前准备聚四氟乙烯的硬度低，强度差，有冷流性。在车削中，加工件容易发生变形，靠近夹头处尤为突出。此外，夹头处受负荷会出现冷流现象，致使夹头松动，甚至工件飞出。因此，不宜直接用三爪卡盘直接加持，一般可采用粘结剂，先将管料黏附在胎具内，再将胎具卡在三爪卡盘上，然后进行车制。2、V形圈成形刀V形圈采用成形刀车形面。